26 Ноя 12 РЕБРИСТЫЕ МОНОЛИТНЫЕ ПЕРЕКРЫТИЯ С БАЛОЧНЫМИ ПЛИТАМИКомпоновка конструктивной схемы перекрытия Ребристое перекрытие с балочными плитами состоит из плиты, работающей по короткому направлению, второстепенных и главных балок (рис. XI.19). Все элементы перекрытия монолитно связаны и выполняются из бетона класса В15. Сущность конструкции монолитного ребристого перекрытия в том, что бетон в целях экономии удален из растянутой зоны сечений, где сохранены лишь ребра, в которых сконцентрирована растянутая арматура. Полка ребер — плита — работает на местный изгиб по пролету, равному расстоянию между второстепенными балками. Второстепенные балки опираются на монолитно связанные с ними главные балки, которые, в свою очередь, опираются на колонны и наружные стены. Главные балки можно располагать в продольном или поперечном направлении здания с пролетом 6—8 м. Второстепенные балки размещают так, чтобы ось одной из балок совпала с осью колонны (рис. ХІ.20, А). Пролет второстепенных балок может составлять 5—7 м, плиты 1,7—2,7 м. Толщину плиты по экономическим соображениям принимают возможно меньшей. Минимальные ее значения составляют: для междуэтажных перекрытий промышленных зданий 6 см, для междуэтажных перекрытий жилых и гражданских зданий 5 см. При значительных временных нагрузках может потребоваться увеличение толщины плиты. Так, при временной нагрузке 10—15 кН/м[2]И пролете 2,2—2,7 м толщину плит принимают 8—10 см й(по условиям экономичного армирования). Высоталсе — Чения второстепенных балок составляет обычно (‘/іг — V20) К г Ры на стене до грани ребра: для расчета плиты в плане перекрытия условно выделяется полоса шириной 1 м (рис. Х1.20,б, в). Расчетный пролет второстепенных балок IQ принимают равным расстоянию в свету между главными балками, а при опирании на наружные стены — расстоянию ей оси опоры на стене до грани главной балки (рис. XI. 20, г). Изгибающие моменты в неразрезных балочных плитах и второстепенных балках с разными или отличающи- 1 1 Р Mi + —MmP + TMsap = (XI. 24) Отсюда (о + V) Р М = м, = Msup = Ы ‘ . (XI.25) В первом пролете максимальный изгибающий момент будет в сечении, расположенном на расстоянии а « 0,4251 от свободной опоры; при этом А*о= Чй il~ й) =0,123 (g + t>) /». Привлекая уравнение равновесия (XI.5) и учитывая, что МА = 0, получим Mi = 0,123 (G + V) /? — 0,425Лїв. (XI.26) Если принять значение изгибающего момента на первой промежуточной опоре MB=(G + V)LV 14, (XI.27) Найдем изгибающий момент в первом пролете Mi = (G + V)P/U. (XI.28) Если же принять равномоментную схему M—Mt = —Мв, получим М = (g + r) /2/11,6; (XI.29) Округляя знаменатель (с погрешностью менее 5 % в сторону увеличения изгибающего момента), получим на первой промежуточной опоре и в первом пролете изгибающий момент M=(G + V)P/11. (XI.30) Для плит, окаймленных по всему контуру монолитно- связанными с ними балками, изгибающие моменты (определяемые в предельном равновесии без учета распора) в сечениях средних пролетов и на средних опорах уменьшаются на 20 % при условии 1/30. Для второстепенных балок огибающая эпюра моментов строится для двух схем загружения (рис. XI.22): Полная нагрузка g-fp в нечетных пролетах и уф ловная нагрузка G+LU V в четных пролетах; Полная нагрузка G—V в четных пролетах и условная постоянная нагрузка G—LUv в нечетных пролетах.; Условную нагрузку вводят в расчет для того, чтобы опре — ^ делить действительные отрица-, тельные моменты в пролете второстепенной балки. Главная балка создает дополнительные закрепления, препятствующие^ Рис. XI.22. Огибающая эпю — свободному повороту опор вто — ра моментов второстепенной ростепенных балок, и этим балки уменьшает влияние временной Нагрузки в загруженных пролетах на незагруженные. Поперечные силы второстепенной балки принимают: на крайней свободной опоре Q = 0/gf. (XI. ЗІ) На первой промежуточной опоре слева 3 Q — 0,6<?/; (XI. 32) На первой промежуточной опоре справа и на всех ос-: тальных опорах ; Q = 0,5/. (ХІ. ЗЗК З При подборе сечений в первую очередь уточняют раз-] мер поперечного сечения второстепенной балки по опор-] ному моменту на первой промежуточной опоре. Посколь-з ку расчет ведется по выравненным моментам, принимают] | = 0,35. На опоре действует отрицательный момент, пли-| та оказывается в растянутой зоне и расчет ведут как для! прямоугольного сечения, полагая рабочую высоту | He = 1,8 Умть b. Установив окончательно унифицированные размеры! сечения bX. fi, подбирают рабочую арматуру в четыре»! расчетных нормальных сечениях: в первом и среднем’ пролетах — как для таврового сечения, на первой промежуточной и средней опорах — как для прямоугольного речения. На действие отрицательного момента в среднем пролете расчет ведут как для прямоугольного сечения.
Расчет поперечных стержней выполняют для трех Все изложенное о расчете ригеля сборного балочного перекрытия полностью относится и к расчету главной г балки монолитного ребристого перекрытия. На главную балку передается сосредоточенная нагрузка от опорного давления второстепенных балок (которое только при двухпролетных второстепенных балках определяют с учетом неразрезности). Кроме того, JWH — тывают собственный вес главной балки. В местах пересечения второстепенной и главной ба — *лок над колонной в верхней зоне пересекается верхняя арматура трех элементов: плиты, второстепенной балки и главной балки. Поэтому на опоре главной балки в зависимости от числа рядов арматуры принимают а=6… 9 см, при этом H0=H—(6…9) см. Особенностью подбора сечений главной балки по изгибающим моментам является то, что на действие положительного момента в пролете она работает как тавровая с шириной полки bf = l(3, а на действие отрицательного момента на опоре — как прямоугольная с шириной ребра Ь. |
